上海申弘閥門有限公司
聯(lián)系人：申弘閥門
手機(jī)：15901754341
傳真：86-021-31662735
郵箱：494522509@qq.com
地址：上海市青浦區(qū)金澤工業(yè)園區(qū)
熱熔焊接
熱熔焊接是什么？熱熔焊接包含熱熔對焊，熱熔承插焊，是焊接部件表面與熱板接觸熱熔后，變成粘滯的流體，將熔融的表面壓在一起，聚合物分子在熱及壓力的作用下運(yùn)動，相互穿插盤繞，產(chǎn)生范德華作用力，冷卻后形成堅固的焊接面，分子之間沒有產(chǎn)生化學(xué)連接鍵，焊接強(qiáng)度取決于焊接面之間的相互穿插盤繞程度。上海申弘閥門有限公司主營閥門有：截止閥,電動截止閥,氣動截止閥,電動蝶閥,氣動蝶閥,電動球閥,氣動球閥,電動閘閥,氣動閘閥,電動調(diào)節(jié)閥,氣動調(diào)節(jié)閥，減壓閥。水力控制閥、真空閥門、襯膠閥門、襯氟閥門。如圖1所示。
為了對有更深入的認(rèn)識，我們首先了解以下理論：
1.1 粘合理論
這個理論強(qiáng)調(diào)的是相互焊接的兩種聚合物之間具有零或近乎零的表面接觸能量的重要性。兩種*相同的聚合物相焊接是的情況，如相同牌號的聚乙烯之間的焊接。一些雜質(zhì)和添加劑或不同牌號則可能會影響焊接質(zhì)量，依據(jù)此理論，選擇相同材料的管材進(jìn)行焊接是*的選擇。
1.2 分子擴(kuò)散纏繞理論
兩種相容的高分子材料，加熱到一定溫度，使大分子得到能量和空間。由于分子的熱運(yùn)動，并在得到的外力作用下，強(qiáng)制的彼此流動進(jìn)行遷移、擴(kuò)散，相互纏繞，隨著溫度的下降開始結(jié)晶，得到一定的結(jié)晶度則達(dá)到理想的焊接目的。因此兩種材料的相容性越好，則擴(kuò)散越充分，連接性越好。
1.3 流動過程理論
該理論強(qiáng)調(diào)了焊接壓力的重要性，指出焊接強(qiáng)度隨焊接壓力的升高而提高，直到焊接強(qiáng)度達(dá)到一個曲線的平穩(wěn)段，幾乎不再受壓力的影響。
根據(jù)以上理論，可以解釋為什么要選擇相同或相近的材料進(jìn)行。由于焊接的機(jī)理不同，對管材的要求相對電熔連接更為嚴(yán)格!
CJJ33-1995中4.1.4亦要求“聚乙烯燃?xì)夤艿肋B接宜采用同種牌號、材質(zhì)的管材和管件。對性能相似的不同牌號、材質(zhì)的管材和管材與管件之間的連接，應(yīng)經(jīng)過試驗(yàn)，判定連接質(zhì)量能得到保證后。方可進(jìn)行。”
2 不同聚乙烯材料的焊接兼容性理論分析
影響兩種聚乙烯材料焊接兼容性的主要因素是聚合物的分子量分布和分子結(jié)構(gòu)的不同，作為一種表現(xiàn)形式就是熔體流動速率的不同。熔體質(zhì)量流動速率(MFR)是表征材料在熔融狀態(tài)時的粘度大小的物理量，是分子平均尺寸和流動性的量度。定義是在190℃和5kg荷載下，按質(zhì)量計算的聚乙烯流動速率，它是制定焊接工藝的重要依據(jù)。以下透過焊接溫度及焊接壓力，從熔體流動速率的層面對焊接兼容性進(jìn)行分析。
2.1 焊接溫度
根據(jù)分子擴(kuò)散纏繞理論，兩種聚乙烯材料時需要具備一定的焊接溫度。焊接溫度是材料的熔融粘流轉(zhuǎn)化溫度，此時，聚乙烯產(chǎn)生熔融流動。大分子相互擴(kuò)散和纏繞，繼而結(jié)晶連接，因此聚乙烯溫度對焊接兼容性有重要影響。而熔體流動速率是焊接工藝中焊接溫度設(shè)定的重要參考因素。
根據(jù)PPI(美國塑料管協(xié)會plastics pipe institute 1編制的TN-13/2001《general guidelines for butt,saddle，and socket fusion of unlike polyethylene pipes and fittings》，我們可以知道，不同熔體流動速率的材料，設(shè)定的焊接溫度不同。聚乙烯熔體流動速率在1～4級時，焊接溫度一般采用171℃～232℃；熔體流動速率為5級及4級中的一部分材料，焊接溫度可以采用232℃～260℃。
熔體流動速率依據(jù)ASTMD 3350的分級情況如表1。
表1 聚乙烯管材、關(guān)鍵材料熔體流動速率分級
參數(shù) | 測試方法 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
熔體流動速率（g/10min） | ASTM D1238 | ＞1.0 A | 1.0～0.4 A | ＜0.4～0.15 A | ＜0.15 A | ≤4.0 B |
A：190℃，2.16kg B：190℃，21.6kg
此外。對于不同材料各項(xiàng)材料耐溫指標(biāo)也不盡相同，例如維卡軟化點(diǎn)、熔融溫度、熱變形溫度等。因此當(dāng)兩種熔體流動速率不同的材料焊接時，由于焊接溫度要求不同，則要么一方加熱溫度相對過低，加熱不充分而導(dǎo)致材料軟化不夠，分子擴(kuò)散和纏結(jié)受到影響，焊接兼容性差；要么一方加熱溫度過高，卷邊尺寸增大，聚合物產(chǎn)生熱氧化破壞，會導(dǎo)致原料產(chǎn)生降解使得接頭強(qiáng)度降低。
2.2 焊接壓力
依據(jù)流動過程理論，焊接時熔合部位的熔體應(yīng)建立一定的壓力，而這要求熔體有一定的粘度，防止熔體從熔合部位過渡擠出，形成冷焊。而一定溫度下的熔體粘度可以通過熔體流動速率來反映。
對于不同熔體流動速率的材料，在同一壓力下，對于熔體流動速率高的材料，則壓力相對過低，則焊接連接量過少，熔合面的部分熔膜不能擠出，很難形成尺寸合理的翻邊，不利于加熱過程中焊接面與熱板接觸時產(chǎn)生的污染及受空氣中氧氣、灰塵影響的熔膜層的排出，導(dǎo)致焊接質(zhì)量不過關(guān)：壓力相對過大則會使熔料擠出。造成塑料熔體流向焊端的邊緣形成焊瘤刺，使熔化層的深度減少，無法形成合理的熔膜厚度，而且會使熔合區(qū)域材料的結(jié)晶度提高，使焊縫部位抗沖擊性下降；在熔膜層過多被擠出的同時，在翻邊的根部加劇形成與管壁垂直的分子定向，產(chǎn)生應(yīng)力集中的力學(xué)薄弱點(diǎn)，容易發(fā)生破壞，這也被實(shí)際經(jīng)常發(fā)生的破壞類型所證實(shí)，嚴(yán)重影響焊接質(zhì)量。要形成良好的焊接，前提必須是適當(dāng)?shù)木磉吀叨燃?/p>
其對稱性，據(jù)此，良好的焊接理論準(zhǔn)則就可以表述為焊區(qū)內(nèi)適當(dāng)?shù)恼扯燃捌浞植嫉膶ΨQ性，但是不同熔體流動速率的材料其焊區(qū)溫度和粘度分布不同(見圖2)，為達(dá)致此目的，可以通過改變兩者的溫度分布即加熱歷史，力求使兩者的粘度適當(dāng)并分布一致，從而獲得良好的焊接質(zhì)量。
TN-13/2001認(rèn)為，在相同的熱驅(qū)動下，不同熔體流動速率的兩種材料焊接，要先加熱熔融指數(shù)高的材料，才會同時達(dá)到近乎一致的熔融深度。為了達(dá)到不同MFR材料良好的焊接目的，往往對兩種被焊材料的加工工藝要求是不同的。熔體流動速率較高的材料可設(shè)定較高的溫度，而熔體流動速率較低的材料可以通過延長保溫時間來獲得合適的熔膜厚度，但是這操作起來比較困難，難于保證焊接質(zhì)量，故此不予以提倡。
但是當(dāng)兩種材料的熔體流動速率在一定范圍內(nèi)時，試驗(yàn)證明可以達(dá)到良好的焊接效果。
ISO/TR 11647中指出。熔體流動速率O.3g/10min～1.3g/lOmin(190c，5kg)曲的聚乙烯管材之間進(jìn)行焊接會取得令人滿意的效果。
DVS2207認(rèn)為：MFR(190℃，5KG)=(O.3～1.7)g/lOmin的聚乙烯都是可焊的。
GBl5555.1-2003中的要求是原材料熔體質(zhì)量流動速率應(yīng)在0.2～1.4g/10min，之間，且zui大偏差不應(yīng)超過混配料標(biāo)稱值的+20％。
TSG D2001-2005《燃?xì)庥镁垡蚁┕艿篮附蛹夹g(shù)安全規(guī)程》認(rèn)為：材料的熔體質(zhì)量流動速率(MFR)差別值不小于0.5g/lOmin(190℃，5kg)，根據(jù)以上規(guī)范要求，我們建議在實(shí)際操作中，依據(jù)規(guī)范在O.3g/10min～1.3g/10min(190℃，5kg)范圍內(nèi)，且MFR差別值不小于0.5g/10min(190℃，5kg)，并且通常希望相互焊接的聚乙烯管材的MFR位于同一分組內(nèi)：
0.3g/10min-0.4g/10min(190℃，5kg)
0.4g/10min-0.65g/lOmin(190℃，5kg)
0.65g/lOmin-1.15g/10min(190℃，5kg)
1.15g/10mi-1.7g/10min(190℃，5kg)
據(jù)此，我們對中密度PE80與PEl00的焊接兼容性加以判定：
目前，國內(nèi)較常用的燃?xì)釶E80和PEl00管材/管件的原料全部都是進(jìn)口燃?xì)夤艿阑炫淞希喝绫睔W化工、阿托菲納、BP蘇威、BP(馬來西亞)。
上述PE80原料(除北歐化工HE3470-LS外)全都是中密度PE80管道料，熔體流動速率MFR約為0.8g/10min-0.95g/10min(190℃，5kg)，密度約為945kg/m3。上述的PEl00原料全都是高密度管道料，熔體流動率約0.3g/10min-0.45g/10min(190℃，5kg)，密度大于950kg/m3。中密度PE80與PEl00、高密度PE80的熔體流動速率大于0.5g/lOmin(190℃，5kg)，且不在同一分組內(nèi)，故理論上兩者焊接存在兼容問題.
事實(shí)上，一些國家如法國和英國，并不容許PE80與PEl00管材使用熱熔對接相連接，此外，由于PEl00本身熔體質(zhì)量流動速率較低，對熔困難，歐洲主要燃?xì)夤救缬鳷ransco要求熱熔對接必須使用全自動熱熔焊機(jī)。以保證焊接質(zhì)量。
3 不同種類聚乙烯的焊接試驗(yàn)研究
早在90年代初期，就有機(jī)構(gòu)做了焊接兼容性試驗(yàn)，選擇材料為：
(1) 齊魯石化公司的HDPE DGDB2480黑色管道，尺寸為￠1lOmm×lOmm，熔融指數(shù)(190℃,5kg)0.56g/10min；
(2) 揚(yáng)子石化公司的HDPE 6100M，黑色管道，尺寸￠130mm×13mm，熔融指數(shù)(190℃，5kg)0.31g/10min；
(3) 比利時的MDPE 3802Y黃色管道，尺寸￠110mm×10mm，熔融指數(shù)(190℃，5kg)1.04g/lOmin；試驗(yàn)選擇的焊接工藝參數(shù)及參照條件為DVS條件—德國焊接學(xué)會推薦的聚乙烯管道焊接條件。
測試結(jié)果表明，在DVS條件所推薦的210℃±10℃的焊接溫度范圍內(nèi)，管材均取得了大于母材的短時焊接強(qiáng)度。母材的強(qiáng)度較高，焊接接頭的強(qiáng)度亦比較高，此外，HDPE DGDB2480與MDPE 3802Y互焊性能也較好，在測試誤差的范圍內(nèi)，互焊的焊接強(qiáng)度與焊接雙方母體強(qiáng)度較低的一方，即中密度聚乙烯一方基本相當(dāng)。互焊接頭的焊接強(qiáng)度相當(dāng)于MDPE的母體強(qiáng)度而小于HDPE母體的強(qiáng)度焊接強(qiáng)度大于母材的原因是焊縫區(qū)域里的材料聚態(tài)結(jié)構(gòu)發(fā)生了變化，焊縫區(qū)的熔融吸收熱量明顯高于母體的熔融吸收熱量，特別是在焊縫對稱截面的附件，材料熔融吸收熱量曲線出現(xiàn)zui大值。硬度和強(qiáng)度也zui高(見圖3)。這與焊縫附近熔融材料因焊接壓力而導(dǎo)致的二維流動有關(guān)，二維流動使得材料原有的晶核基礎(chǔ)上誘導(dǎo)而產(chǎn)生更多晶核，從而使這個區(qū)域內(nèi)的晶核增高，而在焊縫對稱截面上又形成一個較低值，這是由于撤出熱板時(切換周期)，材料加熱表面突然成為開放面，與空氣的熱交流和熱交換，使這兩個表面的溫度可下降大約15℃～20℃，從而降低了這個截面上的結(jié)晶度。
另外焊接試件在液氮深冷脆斷后經(jīng)掃描，不但能看出明顯的脆斷斷口的特征，還能看出由于熱板焊接時焊接端面上熔融材料二維流動造成的流向，揭示了焊縫區(qū)材料結(jié)構(gòu)上的不均勻性。
由于焊接的聚乙烯管道長時間使用，破壞大多數(shù)為脆性破裂，所以焊縫區(qū)域材料結(jié)構(gòu)的變化以及短時拉伸強(qiáng)度的增加會給接頭的長時間使用性能帶來什么影響還有待于進(jìn)一步試驗(yàn)，目前為安全起見，應(yīng)盡量避免不同熔體流動速率的材料相焊接的情形。
4 結(jié)論
（1）應(yīng)盡量避免不同熔體流動速率的材料相焊接的情形。
（2） 若元法避免，則建議在實(shí)際操作中，依據(jù)規(guī)范要求熔體流動速率應(yīng)在0.3～1.3g/10min(190℃，5kg)范圍內(nèi)，且MFR差別值不大于0.5g/10min(190℃，5000g)，并且相互焊接的聚乙烯管材的MFR位于同一分組內(nèi)。
（3）目前市場上的中密度PE80與PEl00管材存在焊接兼容問題，需引起重視，需加強(qiáng)材料的入庫驗(yàn)收管理，應(yīng)在PE材料的質(zhì)保書中增加原料牌號和水含量檢測報告，以便今后管網(wǎng)營運(yùn)中做好質(zhì)量跟蹤，提高已使用工程材料追溯的準(zhǔn)確性。與本原創(chuàng)論文相關(guān)的論文是：全焊接閥門會議召開
下一篇：隔膜閥結(jié)構(gòu)形式
